? 隨著近年來電子技術(shù)的迅猛發(fā)展, 大功率器件和集成電路的使用越來越廣泛。功率器件 (如IGBT功率模塊) 有著廣闊的發(fā)展和應(yīng)用前景。根據(jù)著名的“摩爾定律”推算:芯片上的晶體管每18個(gè)月翻一番[1]。對(duì)于IGBT這種大功率器件, 在其正常工作時(shí), 大功率損耗會(huì)產(chǎn)生大量的熱從而造成自升溫, 如果電源結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不當(dāng), 那么開關(guān)器件所產(chǎn)生的熱量將不能及時(shí)排出, 開關(guān)器件的失效率將隨著溫度升高而大幅增大[2]。研究資料表明:半導(dǎo)體元件的溫度升高10℃, 可靠性降低50%[3]。溫度的上升直接影響IGBT的熱應(yīng)力, 嚴(yán)重時(shí)還會(huì)因溫度過高而燒毀開關(guān)器件, 直接影響到電源的壽命和可靠性[4]。隨著開關(guān)電源不斷朝著大功率、高頻和高功率密度的方向發(fā)展, 散熱設(shè)計(jì)已成為影響電源可靠性的一個(gè)關(guān)鍵因素[4]。因此, 有必要對(duì)IGBT這種大功率器件的散熱特性進(jìn)行測(cè)量和分析, 并對(duì)其散熱器的結(jié)構(gòu)和運(yùn)行參數(shù)等的優(yōu)化進(jìn)行研究。

? 當(dāng)前流行的熱設(shè)計(jì)軟件種類比較多, 主要有ANSYS、FLOTHERM和Icepak。相比之下, FLOTHE-RM和Icepak在這方面顯示了專業(yè)熱分析軟件的優(yōu)越性。兩者都具有專業(yè)的流體動(dòng)力學(xué)CFD (conputational fluid dynamics) 的求解器, 能夠分析各種流體狀態(tài), 同時(shí), 它們提供了電子設(shè)備熱分析中常見的所有組件, 使得電子設(shè)備熱分析的建模非常簡(jiǎn)單。Icepak軟件除了具有以上優(yōu)點(diǎn)之外, 由于它所用的求解器為FLUNT求解器, 還具有計(jì)算精度高的優(yōu)點(diǎn)。

本文所研究的IGBT風(fēng)冷散熱器示意如圖1所示。利用Icepak進(jìn)行計(jì)算機(jī)模擬, 考慮到發(fā)熱元件以及控制空氣流動(dòng)的需要[5], 對(duì)模型簡(jiǎn)化, 建立機(jī)箱尺寸為550 mm×450 mm×180mm的模型, 機(jī)箱內(nèi)部包括散熱器、基板、3個(gè)熱源、4個(gè)風(fēng)機(jī)和1個(gè)出風(fēng)口。

環(huán)境溫度為14.3℃, 每個(gè)IGBT模塊功耗300W, 機(jī)箱外表面與空氣自然對(duì)流換熱, 換熱系數(shù)為15 W/ (m2·K) , 風(fēng)機(jī)總風(fēng)量為0.42 m3/s。散熱器為鋁型材散熱器;基板長(zhǎng)0.27 m, 寬0.22 m, 散熱器肋片高度為0.1 m, 散熱器肋片厚度為0.002 5 m, 共有21片肋片。求解類型為穩(wěn)態(tài)。對(duì)建立的模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分, 劃分過程即為模型建立有限元模型的過程。網(wǎng)格的劃分形式對(duì)計(jì)算的精度和計(jì)算規(guī)模將產(chǎn)生直接的影響, 本設(shè)計(jì)采用先粗化后細(xì)化的方式來劃分, 使網(wǎng)格更為精確。

氣流檢查主要是檢查氣流的雷諾系數(shù), 根據(jù)雷諾系數(shù)來確定使用的流動(dòng)方程。一般管道雷諾系數(shù)Re<2 000為層流狀態(tài), Re>4 000為湍流狀態(tài), Re=2 000~4 000為過渡狀態(tài)。本設(shè)計(jì)Re為90 412, 故流動(dòng)狀態(tài)為紊流。

Icepak使用迭代法進(jìn)行求解計(jì)算, 設(shè)置完迭代次數(shù), 開始進(jìn)行求解, 當(dāng)殘差收斂曲線完全收斂時(shí), 計(jì)算完成。

Icepak軟件仿真計(jì)算的結(jié)果, 如圖2顯示。由圖可見, 散熱器表面溫度最高點(diǎn)位于IGBT下方中心位置, 且離出風(fēng)口位置較近, 環(huán)境溫度為14.3℃條件下, 散熱器最高溫度為57℃。

根據(jù)以上參數(shù)和模型, 模擬結(jié)果如圖2~圖4所示。

由圖2 (a) 中可以看出, 發(fā)熱元件IGBT中心最高溫度為57℃, 說明這種散熱方式達(dá)到了控溫目標(biāo)。圖2 (b) 為Z-X切面Y=0.225溫度云圖, 從圖中可以看出, 溫度流向是逐漸向遠(yuǎn)離發(fā)熱元件方向發(fā)展的, 熱量沿散熱器擴(kuò)散到空氣中。空氣由風(fēng)機(jī)進(jìn)入機(jī)箱內(nèi), 帶走散熱器的熱量后, 再經(jīng)出口流出。

該機(jī)箱采取翅片式散熱器設(shè)計(jì), 風(fēng)機(jī)強(qiáng)化對(duì)流換熱措施。散熱器中流阻較大, 使得流線向散熱器上下兩個(gè)方向偏折, 減少了通過散熱器的流量。圖4為Y-X切面Z=0.08速度矢量和Z-X切面Y=0.22速度矢量圖。可以看出, 空氣的流向是由風(fēng)機(jī)入口進(jìn)入, 從出口流出。在散熱器翅片間空氣流速達(dá)到最大, 有利于散熱器上的熱量擴(kuò)散。

利用K型熱電偶測(cè)溫儀, 在機(jī)柜組裝時(shí), 將熱電偶測(cè)量探針預(yù)留在IGBT模塊處, 利用導(dǎo)熱硅脂固定。整機(jī)運(yùn)行4 h溫度穩(wěn)定后, 用熱電偶測(cè)溫儀讀取3個(gè)IGBT溫度。

環(huán)境溫度為14.3℃時(shí), 測(cè)試3個(gè)IGBT中心的平均溫度為54℃, 模擬IGBT中心最高溫度為57℃。由于測(cè)溫探頭無法測(cè)量到IGBT中心溫度, 故測(cè)試測(cè)量到的結(jié)果與模擬結(jié)果相比略微偏低, 測(cè)試結(jié)果與模擬結(jié)果誤差小于10%, 證明此模型可靠。

對(duì)公司主要產(chǎn)品最高設(shè)計(jì)溫度范圍進(jìn)行了匯總整理, 一般室內(nèi)使用溫度范圍0~45℃。除去軍用產(chǎn)品, 主要產(chǎn)品一般使用最高環(huán)境溫度為45℃, 因此, 本文研究的散熱器最高使用環(huán)境溫度按45℃設(shè)計(jì)。當(dāng)環(huán)境溫度為最不利45℃時(shí), 熱源中心最高溫度達(dá)到87.2℃, 散熱器平均溫度為64℃。按照目前的方案, 散熱已經(jīng)處于臨界狀態(tài), 如果使用環(huán)境更為苛刻, 則無法滿足需求。另外, 從產(chǎn)品可靠性方面考慮也需要更優(yōu)化的散熱結(jié)構(gòu)。

在原模型的基礎(chǔ)上對(duì)散熱器幾何尺寸及風(fēng)機(jī)進(jìn)行優(yōu)化, 通過對(duì)各種情況下的散熱器熱阻的比較, 得出最優(yōu)幾何尺寸及匹配風(fēng)機(jī)。散熱器由肋片和基座構(gòu)成, 主要的幾何參數(shù)包括肋片長(zhǎng)、肋片厚, 肋片數(shù)、基座厚、基座寬等。確定散熱器優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件采用的Icepak軟件, 它采用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)求解器, 有限體積法, 非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格可以逼近復(fù)雜的幾何形狀, 同時(shí)能實(shí)現(xiàn)散熱器肋片高度、厚度等幾何參數(shù)的優(yōu)化。同時(shí)還需要考慮以下幾點(diǎn):安裝散熱器允許的空間、氣流流量和散熱器的成本等。

強(qiáng)迫風(fēng)冷散熱滿足的方程[6]為

式中:Q為單位時(shí)間內(nèi)由散熱器傳遞到環(huán)境的熱量, W;α為對(duì)流換熱系數(shù), W/m2·K;A為散熱器與空氣接觸的面積, m2;Ts為散熱器表面的平均溫度, ℃;Ta為環(huán)境溫度, ℃。

散熱器熱阻表達(dá)式為

在散熱器優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件中, 其他幾何參數(shù)和環(huán)境條件均保持不變, 分析肋片高度不同時(shí), 散熱器熱阻和熱源中心最高溫度的變化, 分析結(jié)果如圖5所示。

由圖5可以看出, 散熱器肋片高度HL對(duì)散熱器熱性能及熱源中心溫度有很大影響。在相同條件下, 隨著肋片高度的增加, 熱源的熱量更容易通過肋片傳至空氣中, 從而使散熱器平均溫度和熱源中心溫度降低;但是隨著肋片高度的增加, 散熱效果的改變逐漸變緩;當(dāng)肋片高度增加到一定高度時(shí), 熱源中心溫度基本不再降低;同時(shí)肋片高度也受到設(shè)備內(nèi)部空間、重量和材料成本的制約, 因此散熱器肋片高度不宜過高[7]。由圖中可以得出肋片高度為0.09 m較合適, 與原始模型相比熱源中心溫度降低了2℃。

對(duì)肋片厚度進(jìn)行模擬優(yōu)化, 結(jié)果如圖6所示。由圖6 (a) 可以看出, 散熱器肋片個(gè)數(shù)一定時(shí), 肋片越厚導(dǎo)熱效果越好, 但當(dāng)肋片厚度達(dá)到6 mm后, 散熱器平均溫度及散熱器熱阻基本不再降低。而熱源中心最高溫度在肋片厚度達(dá)到8 mm后, 溫度不再降低反而略微升高。這是由于肋片間隙過小會(huì)造成氣流無法順利流過散熱器, 在散熱器兩旁形成繞流, 無法將散熱器中心肋片上的熱量帶走。當(dāng)肋片厚度過小, 熱傳導(dǎo)造成的熱阻為影響其散熱的主要熱阻;肋片厚度達(dá)到8 mm后散熱器平均溫度基本不再變化, 這時(shí)影響散熱器換熱的主要因素是對(duì)流換熱。在肋片總厚度不變的情況下, 增加肋片個(gè)數(shù), 增大換熱面積, 肋片數(shù)對(duì)熱阻、溫度的影響結(jié)果如圖6 (b) 所示。工業(yè)制造肋片散熱器時(shí), 考慮到其加工難度, 肋片一般最薄加工到2 mm。由圖6 (b) 中可以看出, 肋片個(gè)數(shù)增加到61, 且肋片厚度為2mm時(shí), 散熱器的散熱效果最好。

根據(jù)以上模擬結(jié)果對(duì)模型進(jìn)行優(yōu)化后, 在不同風(fēng)量情況下, 對(duì)模型進(jìn)行模擬, 分析風(fēng)量不同時(shí), 散熱器熱阻和溫度的變化, 結(jié)果如圖6所示。

由圖可以看出, 隨著風(fēng)機(jī)風(fēng)量的增大, 熱源中心溫度和散熱器平均溫度均有下降。當(dāng)風(fēng)量增加到0.38 m3/s時(shí), 溫度下降趨勢(shì)減緩;風(fēng)量繼續(xù)增大, 溫度雖仍呈下降趨勢(shì)但溫度變化并不明顯;隨著風(fēng)量的增大, 熱阻也相應(yīng)呈降低趨勢(shì);但風(fēng)機(jī)風(fēng)量增加的同時(shí)也造成空氣流速和噪音的增加。所以不能一味地依靠增加風(fēng)機(jī)風(fēng)量來提高散熱。

最終優(yōu)化方案如表2所示。按優(yōu)化方案模擬得到:當(dāng)環(huán)境溫度為14.3℃時(shí), 熱源中心最高溫度為37.4℃, 散熱器平均溫度為25.2℃;相比優(yōu)化之前測(cè)量的散熱器中心最高溫度降低了16.6℃。在最不利環(huán)境溫度45℃條件下, 熱源中心最高溫度為68.7℃, 散熱器平均溫度52.9℃;將熱源功率增大到500 W, 熱流密度達(dá)到105 W/m2, 而熱源中心最高溫度為84.6℃, 散熱器平均溫度61.4℃, 散熱器仍可達(dá)到要求, 遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于IGBT結(jié)溫 (處于電子設(shè)備中實(shí)際半導(dǎo)體芯片的最高溫度) 最高設(shè)計(jì)值125℃, 電子器件的可靠性得到了充分保證。

本文分析了大功率熱源風(fēng)冷散熱器的肋片高度、風(fēng)機(jī)風(fēng)量和肋片厚度對(duì)散熱器熱阻的影響, 得到結(jié)論以下。

(1) 肋片高度和散熱器散熱性能密切相關(guān), 在一定范圍內(nèi)高度越高, 散熱器換熱性能越好, 熱阻越小。實(shí)驗(yàn)條件下肋片高度應(yīng)不小于0.09 m。

(2) 風(fēng)機(jī)風(fēng)量越大, 散熱器熱阻越小, 溫度持續(xù)降低。風(fēng)量增大到0.38 m3/s后, 熱源中心溫度和散熱器平均溫度呈降低趨勢(shì), 但降低趨勢(shì)逐漸減緩。

(3) 肋片厚度在一定范圍內(nèi)可以增加熱量的傳導(dǎo), 肋片個(gè)數(shù)為21時(shí), 厚度達(dá)到0.008 m, 導(dǎo)熱熱阻不再是影響散熱的主要因素。繼續(xù)增大肋片厚度, 間隙變小會(huì)阻礙空氣對(duì)流換熱, 溫度不再降低反而升高, 熱阻也相應(yīng)增大。增加換熱面積即增加肋片個(gè)數(shù), 經(jīng)模擬得到肋片厚度為2 mm, 個(gè)數(shù)為61個(gè)為最優(yōu)。